Влияние химического и минералогического состава на размалываемость

Портландцементный клинкер представляет собой конгломе — рат минералов, образовавшийся в процессе обжига и скреп — ( ленный застывшей фазой (см. разд. 1.4). Химический и мине­

Ралогический составы клинкера определяют размалываемость, измеряемую в лабораторной мельнице. Размалываемость может быть выражена количеством материала в граммах, размолото — t, го за один оборот мельницы и прошедшего через сито с числом

Ячеек 6400 на 1 см2 (сито № 70 по DIN 4188).

На рис. 10.5 показана связь между размалываемостью и силикатным модулем 8Ю2/(А12Оз + Ре2Оз); при росте силикат­ного модуля размалываемость уменьшается.

На рис. 10.6 и 10.7 видно, что размалываемость прямо про-

Порциональна процентному содержанию как А1203, так и Fe203. На рис. 10.8 показана связь между плотностью клинкера и его размалываемостью. Как видно из рисунка, с увеличением плот­ности размалываемость клинкера повышается. График на рис. 10.9 показывает, что с ростом плотности цементной сырье­вой смеси ее размалываемость ухудшается [123].

Влияние химического и минералогического состава на размалываемость

0,П 1.02 1,10 Г1 г/о! ‘0 0,98 1,06 W

Рис. 10.5. Зависи­мость размалывае­мости клинкера М от силикатного моду­ля SM

Влияние химического и минералогического состава на размалываемость

Рис. 10.7. Зависимость размалываемости клин­кера М от содержания Fe203

Влияние химического и минералогического состава на размалываемость

Рис. 10.10. Зависимость коэффи­циента размалываемости К от со­держания C3S и KS

Размалываемость, приведенная на рис. 10.10—10.12, опреде­лена другим способом; здесь коэффициент размалываемости

Влияние химического и минералогического состава на размалываемость

ЦМ 102 1J0 1,18»,г/oS 0,90 0,98 1,05 1,1« 1,22

Рис. 10.6. Зависимость раз­малываемости клинкера М от содержания А120з

Влияние химического и минералогического состава на размалываемость

3,13- ^^

ДЯІ_1 .—.—.—і—’—

0,92 0.95 1,00 1,0k 108 1,12 Дг/of

Рис. 10.8. Зависимость раз­малываемости клинкера М от его плотности Yo

Влияние химического и минералогического состава на размалываемость

1,75 1,80 IIS 130 ‘fiS 2,00 і, OS2,10 2,15 2,20 2,25 Мс, г/о5

Рис. 10.9. Зависимость размалываемо­сти цементной сырьевой смеси Мс от ее

Плотности "Ус

Показывает, во сколько раз испытуемый материал размалыва­ется быстрее стандартного вещества. Помол производится до остатка 10% на сите с числом ячеек 4900 на 1 см2 (DIN 1171).

На рис. 10.10 показана прямая линейная зависимость меж­ду коэффициентом размалываемости и содержанием C3S. Ана — / логичная зависимость существует между коэффициентом на­сыщения известью по Кинду, равным

ЮО-СаО—(1,65 А1203 +0,35 Fe2Q3) 2,8 Si02

Чем выше KS, тем лучше размалываемость [124].

Влияние химического и минералогического состава на размалываемость

0 10 20 30 Z,%

Рис. 10.12. Зависимость коэффициента размалы­ваемости К от содержа­ния жидкой фазы L в клинкере

На рис. 10.11 показана зависимость размалываемости от содержания в клинкере C2S. Высокое содержание C2S ухудшает размалываемость клинкера; это связано с налипанием частиц на мелющие тела и с агрегацией.

На рис. 10.12 показана зависимость между размалывае — мостью клинкера и содержанием в нем расплава. Образование клинкерных минералов частично происходит в жидкой фазе. Доля жидкой фазы определяет их компактность и, следователь­но, размалываемость. Чем больше жидкой фазы, тем труднее размолоть клинкер.

10.5. Влияние влажности на процесс помола

На рис. 10.13 показано влияние влажности клинкера на

Энергозатраты при помоле. Кривая / относится к клинкеру,

Содержащему 0,4%’ влаги, кривая II—к тому же клинкеру влажностью 2,4%.

Как видно из рисунка, расход энергии на помол клинкера влажностью 2,4% до 10%-ного остатка на сите с числом ячеек 4900 на 1 см2 примерно на 8 кВт-ч/т превышает расход энер­гии на помол клинкера влажностью 0,4%■ Необходимо отме­тить, что высокая влажность питающего мельницу материала оказывает отрицательное влияние на процесс помола на всем его протяжении [125].

1

1/

!

I

/

Л

£

; ! ‘ >7

Г /1

Q, кВт-ч/т

30 25

Го

15 10 5

О 10 20 30 W 50 ВО 70 80 Р, %

100 30 ВО W ВО 50 І0 30 20 R, %

Рис. 10.13. Зависимость раз­малываемости q от влажности клинкера

Р — проход через снто 0,074 мм, мае. %; ^—остаток на сите 0,074 мм, мас. %; /, II—загрузка различной влажности

Влияние химического и минералогического состава на размалываемость

N, Jl. C. ■ ч/г

Рис. 10.14. Влажность материала W и энергозатраты на помол N

1 — удельная поверхность, по Блейну, 2900 см!/г; 2 — то же, 2700 см2/г; 3 — то же, 2500 см2/г (кружком отмечено значе­ние при влажности 0,75%)

Дальнейшие исследования позволили установить влияние влажности размалываемого материала на энергозатраты при помоле до различной удельной поверхности по Блейну. Ре­зультаты, полученные в соответствии с рис. 10.14 [126], отно­сятся к помолу железной руды различной влажности в одно­камерной мельнице (размером 4,25X11,70 м, работающей в открытом цикле, с приводом мощностью 4400 л.). Индекс раз­малываемости Бонда для такой руды равен 12,7 кВт-ч/кор. т (1 кор. т = 907 кг). Повышение влажности загружаемого в мельницу материала с 1 до 2% при помоле до 2500 см2/г по Блейну требует повышения расхода энергии на 10%, или на 3 л. с.-ч/т. При помоле до 2900 см2/г по Блейну расход энергии возрастает уже на 15%, или на 6 л. с.-ч/т. Если при такой же удельной поверхности влажность возрастает с 1 до 3%, то при­рост энергозатрат на помол составляет 26%, или 13 л. с.-ч/т.

Добавить комментарий

Ваш e-mail не будет опубликован. Обязательные поля помечены *