ВИБРАЦИОННЫЕ ГРОХОТЫ

Вибрационные грохоты предназначены для разделения сыпучих материалов (щебень, гравийно-песчаная масса и др.) по крупности материалов на классы, а также для удаления из материалов при-

месей и включений, снижающих их качество. Разделение матери­алов по крупности происходит на просеивающей поверхности (сите,, решете, колосниках) вибрационного грохота. Исходный материал, перемещаясь по вибрируемой просеивающей поверхности, делится на надрешетный (верхний) класс и подрешетный (нижний) класс.

В надрешетном классе сосредоточивается материал, не прошед­ший через отверстия решета, а в подрешетном классе — прошед­ший через отверстия. Материал, перемещаясь по просеивающей по­верхности, находится на ней непродолжительное время, и не все зерна размером меньше размера отверстий могут пройти через от­верстия. Поэтому верхний класс оказывается засоренным зернами нижнего класса.

Весовое отношение количества материала, прошедшего сквозь отверстия просеивающей поверхности, к количеству материала дан — — ной крупности, содержащегося в исходном материале, называют эф­фективностью грохочения и определяют по формуле

Е — [с ~—d (100 ■— с)] • 100/с, (1)

где Е — эффективность грохочения, %; с — процентное содержание зерен нижнего класса в поступающем на грохот исходном мате­риале, определяемое путем рассева пробы исходного материала или по кривой сигового анализа этого материала; d— (А — А’)/А’ —■ относительное содержание зерен нижнего класса, оставшихся после грохочения в надрешетном продукте; А — масса пробы надрешетно — го продукта; А’ — масса той же пробы после отсева из нее зерен нижнего класса на лабораторном сите с такими же отверстиями, как у просеивающей поверхности грохота.

ВИБРАЦИОННЫЕ ГРОХОТЫ

Влияние времени нахождения материала на просеивающей по­верхности на эффективность гро­хочения объясняют, исходя из вероятностных представлений.

Зерно, рассматриваемое как ша — ‘рообразное тело, падающее вер­тикально на просеивающую по­верхность с квадратными отвер­стиями, может пройти через от­верстие только в том случае, если, падая на просеивающую поверх­ность, оно полностью окажется в сечении проходного отверстия.

Тогда вероятность прохожде­ния зерна сквозь отверстие про­сеивающей поверхности сита выразится как отношение заштрихо­ванной площади (l—d)z на рис. 55, на которую проектируется центр массы зерна при всех возможных случаях прохождения его через отверстие, к площади (l + a)2, ограниченной осями проволок,

образующих отверстие:

Р = (/ _ <*)»/(/ + af = /2 (1 — rf//)»/(/ -]■- а)*. (2)

Величина I2/(/ + а)2 = А. характеризует отношение световой по­верхности сита к общей его поверхности. Для весьма узкого класса зерен с относительным размером x = djl формула (2) может быть представлена в виде

Р = ( ~х) (3)

ВИБРАЦИОННЫЕ ГРОХОТЫ

Рис. 56

Величина N, обратная вероятности Р, определяет вероятное чис­ло отверстий, которое надо встретить зернам, чтобы беспрепятствен­но пройти через них:

N = 1/Р= 1А(1 — xf. (4)

Встреча с этим числом отверстий обеспечивается при определенной продолжительности грохочения.

На графике (рис. 56) приве­дена зависимость N от отношения dll, показывающая, что неболь­шое увеличение d сверх 0,75 I вы­зывает необходимость значитель­ного увеличения числа отверстий для прохождения этого зерна сквозь просеивающую поверх­ность. Поэтому зерна размером менее 0,75 I условились называть легко грохотимыми, а зерна раз­мером более 0,75 I — трудно гро­хотимыми.

На показатели процесса грохочения большое влияние оказы­вает состав материала. Большое содержание в исходном материале нижнего класса способствует повышению производительности и эф­фективности грохочения. При грохочении влажного и загрязненного материала на решетах с отверстиями 6 мм и менее отверстия обыч­но быстро забиваются и поэтому грохочение следует вести мокрым способом, т. е. путем орошения материала водой на решете специ­альными брызгалами, улучшающего прохождение материала через отверстия. Мокрый способ применяется и для отмыва глины и дру­гих примесей, содержащихся в исходном материале. Вибрационные грохоты применяются также для обезвоживания материалов, напри­мер добываемых со дна реки.

Вибрационные грохоты могут иметь привод от электродвигателя пли приводиться в колебательное движение электромагнитным виб­ровозбудителем. Приводимые от электродвигателя грохоты делятся на гирационные (эксцентриковые) наклонные, инерционные наклон­ные и инерционные горизонтальные.

На рис. 57 приведены кинематические схемы грохотов с приво­дом от электродвигателя. Гирационный грохот (рис. 57, а) имеет приводной четырехподшипниковый механизм. Концевые подшипни­
ки насажены на концентричные шейки вала и опираются на непод­вижную раму грохота. Корпусы двух средних подшипников укреп­лены в боковых стенках короба, их внутренние кольца посажены на эксцентричные заточки вала. На валу насажены два шкива со сме­щенным центром массы с целью уравновешивания центробежных сил инерции колеблющегося короба грохота. Приводной механизм обеспечивает постоянную амплитуду колебаний короба грохота» к которому прикреплены просеивающие поверхности.

ВИБРАЦИОННЫЕ ГРОХОТЫ

ВИБРАЦИОННЫЕ ГРОХОТЫ

Рис. 57

Инерционный наклонный виброгрохот (рис. 57, б) имеет при­водной механизм, представляющий собой вал с дебалансами, опер­тый на два подшипника, корпусы которых укреплены в боковых стенках короба грохота. Вал вибровозбудителя приводится во вра — ^щение через клиноременную передачу. Короб грохота или подве­шивается на упругих связях к оперным конструкциям, или опирает­ся на виброизоляторы, установленные на основание. На рис. 57, в показана разновидность инерционного грохота, у которого при уста­новившемся режиме работы ось шкива остается неподвижной. Это достигается путем смещения центра ведомого шкива механизма от­носительно геометрической оси вала на величину, равную амплиту­де колебаний короба в установившемся’режиме.

Инерционный горизонтальный грохот имеет центробежный воз­будитель прямолинейно направленной вибрации (см. рис. 43,6), который состоит из двух параллельно расположенных дебалансных валов, вращающихся с одинаковой угловой скоростью в противопо­ложных направлениях. Угол между линией действия вынуждающей силы вибровозбудителя и плоскостью сита устанавливают в преде­

л ах 35-f-45°. Горизонтальные инерционные грохоты выпускают либо с неподвижной рамой (рис. 57, г), либо без нее (рис. 57, д). В пос­леднем случае грохот подвешивается на виброизолирующих эле­ментах или опирается на них.

ВИБРАЦИОННЫЕ ГРОХОТЫ

Рис. 58

Гирационные грохоты используют для товарного и промежуточ­ного грохочения на дробильно-сортировочных заводах, выпускаю­щих нерудные строительные материалы. Для производства строи­тельных материалов отечественной промышленностью выпускаются две модели гирационных грохотов среднего типа и одна модель тя­желого типа. Ширина просеивающих поверхностей выпускаемых гирационных грохотов лежит в пределах от 1,5 до 1,75 м, длина — от 3,75 до 4,25 м, наибольший размер загружаемых кусков — от 0,15 до 0,4 м, частота — от 800 до 875 кол/мин, амплитуда вибрации — от 4 до 4,5 мм, мощность электродвигателя — от 10 до 14 кВт, Во всех трех грохотах валы электродвигателей вращаются со ско­ростью 980 об/мин, грохоты имеют по 2 яруса сит, угол наклона грохотов может изменяться от 0 до 30°.

В гирационных грохотах амплитуда вибрации короба не зависит от величины нагрузки и остается всегда постоянной. Конструкция этих грохотов сложней конструкции инерционных. На рис. 58 пока­зан общий вид гирационного грохота, а на рис. 59 — его эксцентри­ковый механизм. Эксцентриковый вал 1 установлен на роликопод­шипниках, корпусы которых 2 прикреплены к раме грохота. На экс­центриковой части вала расположена вторая пара роликоподшип­ников 3. Наружные кольца этих подшипников связаны с коробом грохота. На валу установлены два маховика 4 с противовесами 5. Статический момент массы противовеса можно регулировать в за­висимости от нагрузки на грохот и его собственной массы при раз­ных ситах.

ВИБРАЦИОННЫЕ ГРОХОТЫ

Инерционные наклонные грохоты среднего типа предназначены для товарного грохочения, а тяжелого типа — для грубого грохо­чения крупнокусковых материалов, например для отсева мелочи перед первичным дроблением. Отечественной промышленностью вы­пускаются для производства строительных материалов две модели инерционных наклонных грохотов среднего типа с двумя ярусами сит и три модели тяжелого типа с колосниками. Ширина просеиваю­щих поверхностей этих машин лежит в пределах от 1,25 до 2 м.

ВИБРАЦИОННЫЕ ГРОХОТЫ

Рис. 60

длина — от 2,5 до 4,5 м, наибольший угол наклона — от 25 до 30°, наибольший размер загружаемых кусков — от 0,1 до 1,3 м, часто­та— от 790 до 1250 кол/мин, мощность электродвигателя — от 7 до 20 кВт, скорость вращения его вала — от 980 до 1450 об/мин, мас­са грохота без электродвигателя — от 2,5 до 9,5 т. Номинальная амплитуда вибрации во всех случаях 3 мм.

У инерционных грохотов с увеличением нагрузки амплитуда ко­лебаний корпуса соответственно уменьшается, автоматически за­щищая, таким образом, конструкцию грохота от перегрузки. Это свойство самозащиты позволяет использовать инерционные грохо­ты в самых тяжелых условиях грохочения.

На рис. 60 показан общий вид инерционного наклонного грохо­та тяжелого типа с одновальным дебалансным возбудителем кру­говой вибрации, допускающим плавную регулировку статического момента массы.

Инерционные горизонтальные грохоты среднего типа предназна­чаются для товарного грохочения. В нашей стране для производ­ства строительных материалов промышленность выпускает три мо­дели таких машин, у каждой из которых 2 яруса сит, максималь­ный размер загружаемых кусков 0,1 м, частота 750 кол/мин, ско­

рость вращения вала электродвигателя 1440 об/мин. Ширина сит верхнего яруса лежит в пределах от 1 до 1,5 м, длина — от 2,5 до 3 75 м, номинальная амплитуда вибрации—от 8,5 до 10 мм, мощ­ность электродвигателя — от 5,5 до 10 кВт, масса грохота — от 2 до 2,9 т.

На рис. 61 показан общий вид, инерционного горизонтального грохота с двухвальным дебалансным возбудителем прямолинейно направленной вибрации.

ВИБРАЦИОННЫЕ ГРОХОТЫ

Рис. 61

Рабочим органом вибрационного грохота является просеиваю­щая поверхность, от конструкции которой во многом зависят про-, изводительность и эффективность грохочения. На практике в каче­стве просеивающих поверхностей применяют сита, т. е. плетеные проволочные сетки, решета, т. е. стальные листы с отверстиями, и колосниковые решетки.

Отношение суммарной площади отверстий ко всей площади си­та должно быть максимальным, форма изгиба проволок должна обеспечивать неизменяемость размеров отверстий, сито должно быть износостойким и не подверженным коррозии. Плетеные сита имеют наибольшую световую площадь по сравнению с другими про­сеивающими поверхностями. Сита различают по способу перепле­тения (рис. 62, а), по форме ячейки — квадратная и прямоугольная (рис. 62,б), по сечению проволоки — круглая и специального про­филя (рис. 62,в), по форме проволоки — предварительно изогну­тая (рис. 62,в) и прямая (рис. 62,г).

Форма отверстий решет обычно бывает квадратной, прямо­угольной, круглой и эллиптической. Поверхности грохочения с пря­моугольными отверстиями имеют значительно большую площадь отверстий (до 70—80%) по сравнению с квадратными (~60%) и
круглыми (‘"’40%), а следовательно, обеспечивают большую про­изводительность. К недостаткам прямоугольных отверстий следует отнести возможность попадания значительного количества плоских (лещадных) зерен в подрешетный продукт.

ВИБРАЦИОННЫЕ ГРОХОТЫ

Рис. 62

Скольжение материала по ситу благодаря его неровной поверхности значительно мень­ше, чем у решет, что способст­вует эффективности грохоче­ния. Долговечность сита зави­сит как от материала, из кото­рого оно изготовлено, так и от способа закрепления его в ко­робе. Наибольшую износостой­кость показали сита, изготов­ленные из проволоки мар­ки 65Г. Колосники обычно изготовляют из износостой­кой стали (чаще всего СТ-110Г13Л), обладающей высоким сопротивлением удар­ным нагрузкам.

В последнее время начали применять просеивающие по­верхности из резины. Они пред­ставляют собой штампованные или литые армированные ли­сты-решета либо сетки из рези­нового шнура. Практика эк­сплуатации резиновых сит по­казала их большую эффективность, износостойкость при грохоче­нии абразивных материалов, способность самоочищения отверстий сит при грохочении материалов, склонных к налипанию и забива­нию отверстий сит.

Важнейшими параметрами, определяющими производительность и эффективность грохочения, являются размеры просеивающих по­верхностей, частота и амплитуда вибрации, угол наклона грохота, направление вращения вала вибровозбудителя кругового действия и траектория движения сита. Отношение ширины к длине просеи­вающих поверхностей вибрационных грохотов принимают равным 1 :2,5. У колосниковых грохотов тяжелого типа это отношение сос­тавляет 1 :2.

Оптимальные значения амплитуды и частоты вибрации грохота зависят от выбранной формы траектории его движения. Совокуп­ность этих трех факторов предопределяет значения производитель­ности, эффективности грохочения и способности грохота к самоочи­щению отверстий сит от застревающих зерен. Последний критерий является первостепенным. На процесс самоочищения отверстий си­та влияют скорость и форма траектории его движения. С увеличе-
ниєм скорости улучшаются условия самоочищения сита, но при этом эффективность грохочения снижается, так как увеличивается расстояние между последовательными точками соприкосновения зерна с просеивающей поверхностью, а следовательно, уменьшает­ся количество этих соприкосновений за время прохождения зерна по просеивающей поверхности.

Многочисленными экспериментами установлено, что отверстия сита не забиваются зернами, т. е. происходит самоочищение сита, если высота h подбрасывания зерен над поверхностью сита превы­шает 0,4 размера отверстия I, т. е. й^0,4/.

Зерно, подбрасываемое на горизонтальном грохоте под углом у к горизонту, летит с начальной скоростью

v0= Y2gh cosec у, (5)

где h — высота траектории, g- —ускорение свободного падения. Учитывая, что обычно у = 35°, получаем

v0=7,72VK=4$VT, (6)

где По — в м/с, й и / — в м.

Для наклонного грохота начальная скорость зерна

©о = V^gh sin а, (7)

где а — угол наклона просеивающей поверхности к горизонту. Учи­тывая, что обычно а = 20°, находим

д„ = 4,28уТ=2,73 ГТ, (8)

где о0, h, l — в тех же единицах измерения, как в формуле (6).

Если на грохоте устанавливают 2 или 3 яруса сит, то расчет ско­рости Vo производят по ситу с наибольшим размером отверстий.

По вычисленной скорости вибрации вычисляются основные па­раметры грохота — амплитуду леремещения а и угловую частоту

вибрации (о в соответствии с равенством (7) раздела 1 из выраже­

ния

v0 = асо. (9)

В выражении (9) принято, что отрыв частицы от вибрирующей поверхности происходит при наибольшей скорости последней. Это не совсем точно, но довольно близко к действительности, учитывая, что амплитуда ускорения может достигать 80 м/с2. Выше этого зна­чения ускорение не доводят во избежание быстрого выхода из строя узлов грохота и возникновения трещин в коробе. В соответствии с равенством (8) раздела 1 амплитуда ускорения

w = аи>г — (даг/30)2а, (10)

где п частота колебаний в минуту.

Задаваясь значением амплитуды ускорения не выше 80 м/с2, можно определить из уравнений (9) и (10) амплитуду перемещения и угловую частоту. Рекомендуется при выборе амплитуды переме­щения короба наклонного грохота с круговыми колебаниями руко­водствоваться кривой оптимальных сочетаний амплитуд и частот колебаний при грохочении мелкозернистых материалов (рис. 63).

Существуют эмпирические формулы для определения частоты и амплитуды колебаний грохотов, которыми можно пользоваться

п пил/мин

ВИБРАЦИОННЫЕ ГРОХОТЫ

Рис. 63

для предварительных расчетов. Рекомендуется для наклонных инерционных грохотов формула

TOC o "1-5" h z h^26byr~, (11)

а для горизонтальных грохотов с прямолинейными колебаниями

а= < + W 5(l_+12.50 (12)

1000 а

где п — в кол/мин, / и а — в м.

Обычно значение а для наклонных грохотов принимается в пре­делах 0,002—0,005 м, а расчетное значение /==0,07 м. Для горизон­тальных грохотов с направленными колебаниями расчетное значе­ние / = 0,04 м.

С уменьшением угла наклона грохота уменьшается скорость движения материала по ситу, за счет чего увеличивается эффек­тивность грохочения при одновременном снижении производитель­ности. Обычно наклонные грохоты выпускают с варьируемым углом наклона в пределах от 0 до 30°, что позволяет на практике подби­рать необходимые показатели грохочения. Для колосниковых гро­хотов угол наклона может изменяться в пределах до 25°, что обес­печивает скольжение материала по поверхности колосников.

При изменении направления вращения вала вибровозбудителя наклонных грохотов с круговой или эллиптической вибрацией с пря­мого на противоположное движению материала по просеивающей поверхности грохота эффективность грохочения значительно улуч­шается при Одновременном снижении производительности. Это происходит за счет уменьшения скорости движения материала по ситу и получения траектории полета зерен над ситом, способствую­щей лучшему прохождению их через отверстия сита.

Максимальную производительность грохота устанавливают, обеспечивая необходимую эффективность грохочения. Опыт пока­зывает, что между эффективностью грохочения и производитель-

ностью до определенного значения отсутствует зависимость. Толь­ко по достижении этого значения эффективность начинает быстро падать с ростом производительности. Это объясняется характером процесса грохочения, который состоит из двух стадий, происходя — / щих одновременно и непрерывно. В первой стадии мелкие зерна, подлежащие просеву, проходят через толщу материала и приходят в соприкосновение с поверхностью сита. Во второй стадии мелкие зерна проходят через отверстия сита. Первая стадия процесса гро­хочения заканчивается на определенной части сита (близкой к пол­ной длине), если толщина слоя материала не превышает опреде­ленной величины (критической). Вторая же стадия продолжается на протяжении движения материала по всей длине сита.

Если толщина слоя материала на грохоте больше критической, то часть мелких зерен не успевает прийти за время движения по ситу в соприкосновение с его поверхностью и попадает в надрешет — ный материал, уменьшая показатель эффективности грохочения.

“"’’Поскольку слой материала на сите пропорционален производитель­ности грохочения, то можно сказать, что существует также крити­ческая производительность, которая и принимается за максималь­ную.

Условившись, что максимальная производительность соответст­вует критическому слою материала на сите, до достижения кото­рого зависимость между производительностью и эффективностью отсутствует, разработали самостоятельные формулы для опреде­ления максимальной производительности и эффективности грохоче — нияЛ&ольшое количество экспериментальных данных подтвержда­ет, что производительность и эффективность грохочения зависят от одних и тех же факторов, а именно: площади поверхности сита, размеров отверстий, процентного содержания нижнего класса в ис­ходном материале, процентного содержания трудных зерен в ниж­нем классе и угла наклона сита к горизонту. ^

Для расчета производительности товарного и промежуточного грохочения на основании таких опытов получена формула

Q = qFk^kstn, м3/ч, (13)

где q — удельная производительность грохота для определенного размера отверстий сит, м3/ч-м2 (см. табл. 5), F — площадь грохоче­ния, м2, ki — коэффициент, учитывающий процентное содержание нижнего класса в исходном материале (см. табл. 5), k2 — коэффи­циент, учитывающий содержание в нижнем классе зерен размером меньше ‘/г отверстия сита (см. табл. 5), k3— коэффи­циент, учитывающий угол наклона грохота (см. табл. 5); для гори­зонтального грохота с направленными колебаниями k3=l; т — ко­эффициент, учитывающий возможную неравномерность питания, форму зерен и тип грохота (табл. 4).

Ожидаемое значение эффективности при оптимальных размерах отверстий сит и определенной таким образом производительности можно рассчитать по формуле

Е = ek[k’2k3, (14)


Значения m

Тип вибрационного грохота

гравий

щебень

Горизонтальный

0,8

0,65

Наклонный

0,6

0,5

где е — эталонное значение эффективности грохочения (для сред­них условий), k — коэффициент, учитывающий угол наклона гро­хота, k’2 — коэффициент, учитывающий процентное содержание нижнего класса в исходном материале, k’3—коэффициент, учиты­вающий процентное содержание в нижнем классе зерен, меньших Чъ размера отверстий сита. Значения е, k’u k’z, k’3 приведены в табл. 6.

Для двухситных или трехситных грохотов производительность определяют по лимитирующему, чаще нижнему ситу, учитывая, что исходным материалом для него будет нижний продукт верхнего сита. В этом случае для других сит надо сделать проверочный расчет.

Предложенные формулы разработаны для материалов с неболь­шой влажностью, не приводящей к засорению и залипанню отвер­стий сит. При грохочении материалов с большой влажностью, что­бы обеспечить необходимое количество продуктов грохочения, не­обходимо на ситах с размером отверстий менее 15—20 мм приме­нять мокрый способ грохочения, для которого приведенные форму­лы могут быть также использованы.

Динамические нагрузки на грохот определяются массой вибри­рующего короба и массой материала, находящегося на ситах гро­хота. Массу материала на сите грохота рекомендуется определять по формуле

GM = 0,2878QZ (1 — 0,65T)lv, кг, (15)

где б — объемная масса материала, т/м3; Q — производительность грохота по питанию, м3/ч; / — длина грохота, м; Т — содержание нижнего класса в исходном продукте в долях единицы; v — ско­рость движения материала по ситу, м/с.

Скорость v для наклонных грохотов с круговой вибрацией мо­жет быть определена по формуле

® = 2. 10-skQkaan (16)

где а — амплитуда перемещения короба, мм; п — угловая скорость вращения вала вибровозбудителя, об/мин; ka — коэффициент, учи­тывающий угол а наклона грохота и находящийся в следующей за­висимости от этого угла:

а град 8 10 12 14 16 18 20 22 24

ka……………. 0,96 1,46 2,1 2,9 3,9 5,08 6,5 8,1 10

Таблица

Тип грохота

Горизонтальный с прямо­линейной вибрацией

Наклонный с круговой вибрацией

Материал

Щебень

Гравий

Щебень

Гравий

е, % .

89

86

87

Угол наклона, град

0

9

12

15

18

21

24

к/ ….. .

1

1,07

1,05

1,03

1,0

0,96

0,88

Содержание нижнего класса в исходном материале, % .

20

30

10

50

60

70

80

Ь’ … ■………………………..

0,86

0,9

0,95

0,97

1,0

1,02

1,03

Содержание в нижнем классе зерен, меньших ‘/г размера от­верстий сита, % ….

20

30

40

50

60

70

80

Ы…………………………………………………..

0,9

0,95

0,98

1,0

1,01

1,03

1,04

kq — поправочный коэффициент, учитывающий производитель­ность Q одного метра ширины грохота, причем

k. Q = 0,9 н — 1,2 при Q = 20 40 м3/м • ч,

kb = 0,7 — ч-0,9 при Q = 60 — ь — 200 м3/м • ч.

Для горизонтальных грохотов рекомендуется принимать г» = 0,74 Кр — 0,23), где амплитуда скорости колебаний корпуса

= та/3 • 104.

Применяются различные конструктивные схемы виброгрохотов. Для обеспечения одинаковой амплитуды и траектории вибрации всех точек короба, эффективной виброизоляции и устойчивости гро­хота на опорах рекомендуются:

а) расположение вибровозбудителя в центре массы грохота;

б) равенство жесткости упругих опор в вертикальном и гори­зонтальном направлениях;

в) расположение виброизоляторов на расстоянии от центра мас­сы короба (в горизонтальном направлении), равном центральному радиусу инерции короба;

г) расположение геометрических центров виброизоляторов на уровне центра массы короба.

Удовлетворительная виброизоляция грохота обеспечивается, когда частота вынужденных колебаний со превышает частоту собст­венных колебаний грохота й не менее чем в 4 раза, т. е. со/Й^4.

Для уменьшения размахов вибрации грохота при прохождении им через резонанс на виброизоляторах во время выбега используют различные устройства, сокращающие величину размахов. Иногда ох­ватывают пружинную подвеску резиновыми лентами. В других слу­чаях вместо пружин применяют пневмобаллонную подвеску в со­четании с демпферами сухого трения. Наконец, могут быть приме­нены вибровозбудители с выдвижными дебалансами и торможение привода грохота.

Updated: 01.04.2014 — 19:50

Добавить комментарий

Ваш e-mail не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

Станки для шлакоблоков - производство оборудования © 2020 Frontier Theme